本文研究了使用带有烟气-水热交换器的热交换器的600 MW冷库机组烟气热回收装置的系统组成，可行性和经济性。了减少二氧化硫的排放，煤炭冷库采用湿石灰石-石膏脱硫工艺，烟气燃烧系统有两种GGH。没有GGH。
于装有GGH系统的烟气系统，将使用原始的高温烟气加热吸收塔出口处的净低位烟气。产地不会促进GGH的净燃烧烟气，也将增加对GGH设备的投资。此，安装GGH之后的烟气系统基本上不是添加烟气热交换器的条件，冷凝器价格并且没有GGH的烟气系统为烟气系统创造了有利条件。烧气体热交换器的安装。
湿式脱硫过程中，烟气被粉碎，脱硫等。终在约130-140°C的温度下从脱硫系统的入口排出，这会消耗大量的冷却水并使用烟道气。旦回收装置降低了烟气的温度，便可以节省大量的水喷雾。
项研究的重点是使用烟气热交换器的600 MW冷凝式制冷存储装置的废热回收系统的制定，可行性和经济性。凝单元的冷凝单元由冷凝水组成。据冷库的热平衡计算确定冷凝物的提取点。
常，在弱添加7号后将其除去，然后在加热后进入5号低位入口。引风机的出口处布置有燃烧气体热交换器，该热交换器由两部分组成，一部分被加热以冷凝水，并且冷凝水从低输出中抽出。加7号并加热以转移至低号。一部分加热热水。侧：冷凝水部分的进水温度为60°C，冷凝器价格出水温度为114°C。活用水部分的进水温度为10°C出水温度为80°C。气侧：从140°C导入的烟气温度，烟气出口温度为104°C。于进水口水温较低在烟气酸的露点处，通过再循环阀和循环泵，烟气热交换器的水温高于65°C。烧气体的热交换器的入口温度等于燃烧气体的酸露点。气热交换器后的废气温度设计为比烟气的酸性露点高10°C。收的热量用于加热6号低压加热器的入口冷凝水，加热后的冷凝水被引入6号低压加热器的出口。据这种方案，存在交换温度差。运行过程中，烟气热交换器的热交换管的内壁和外壁的温度大约为2至5°C。水介质等于露点时，热交换器进入烟气热交换器。的温度将高于燃烧气体的露点。热器后的废气温度必须比燃烧气体的酸性露点高10°C，以确保换热器管壁后的废气温度并且热交换器大于燃烧气体的酸性露点，从而减小了燃烧气体的扭矩。交换器和热交换器的后部烟囱是腐蚀性的，但是在每种工作状态下，蓄冷单元的燃烧气体的温度下降相对较低，并且可回收的热量受到限制。气换热器的形状采用H型高频翅片管，材料为ND钢制成，换热管的壁厚不小于4毫米，换热管的年腐蚀率为2％，换热管的使用寿命可以达到10年。了提高热交换器的热交换效率并防止灰分堵塞，蒸汽热交换器设有蒸汽吹灰器。了有效地控制烟道气的低温腐蚀，在换热管表面安装了在线壁温监测系统。
气损失热回收系统节省的燃料量与烟气损失热回收系统的设置，冷库的年使用小时数以及冷库的运行费用率。项特殊研究分析了冷藏存储单元的不同使用时间，以阐明烟气热交换器投资的收支平衡点和回收期。件％THA表示一年总持续时间的50％。收塔的耗水量记录脱硫系统的耗水量。库的运行和维护成本增加。过计算燃烧量，锅炉在不同负荷下的体积和排气温度，再结合每个配置图的最终排气温度，可以计算出从燃烧气体余热中回收的热量。
每种工作条件下燃烧。收的锅炉和每个系统的加热的冷凝水控制均由蒸汽轮机进行计算。装烟气热交换器后的蒸汽轮机的热平衡图可通过以下公式计算：比较烟气热交换器安装前后的热平衡图。各种运行条件和条件下，冷库所节省的用于生产能源的标准煤消耗量，以及冷库的年使用小时数和年度负荷分配，计算冷藏库全年节省的标准煤炭吨位。电冷库的年使用小时数×660 MW计算为5500h。个程序的总体经济效益比较表显示在表1中。于热交换器的排气温度达到107°C，锅炉温度降低了，回收的热量也相对较小。制，因此节省的标准煤量少，设备投资的投资回收期长于存储单元的寿命。图显示了烟道气热交换器良好的耐腐蚀性能，但不适合该项目的安装。据制造商在当前阶段使用的设备以及假定锅炉提供的废气温度，已安装的燃烧烟气热量回收系统在散热器单元中使用5500h。统设计方案中设备的静态回收期为15.89年，低于烟气交换。交换器的寿命。库的年使用寿命和运行负荷直接影响烟气热回收系统的经济性：冷库的年使用小时很短，负载越重，经济状况越差。
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