某电厂600 MW亚临界冷库机组T91焊接管泄漏，对裂纹部位的一系列试验结果表明，焊接过程过热管的使用不严格，会导致焊缝和热影响区的粗大硬化。氏体组织在多重应力的作用下，在热影响区产生冷裂纹，并膨胀形成宏观裂纹破坏。T91钢具有出色的性能。主要优点是低热膨胀，良好的导热性，可加工性和抗氧化性，高韧性，良好的耐高温蒸汽腐蚀性和高蠕变耐久性。度。度和容许应力。T91钢的这些优点使其越来越广泛地用于高温过热器，高温加热器和主蒸汽管道。是，由于其工作环境的特殊性，它在长期高温运行中可能会逐渐老化，从而导致严重的后果，例如爆裂的管子，可能对人体造成隐患。际生产。一发生事故，将造成巨大损失。查分析表明，在各种事故原因中，焊接质量占45.4％，设计和制造占26.4％，材料占21.2％，阀门占6.4％。
分比和误用钢材0.57％，这表明了焊接质量问题的重要性。168小时后关闭了一家电厂的600 MW亚临界制冷存储单元，重新启动一个月后，两个前面板过热器管的焊接处发生泄漏。温过热器管的热影响区有一定长度。是一个30毫米的裂纹和SA213-T91（规格：42×5.5毫米）。对这种情况，作者将这三支试管作为研究对象，并通过大量测试分析了失败的原因。测试包括宏观分析，机械性能测试和金相测试。道样品的条件和编号如下：焊接过的泄漏管道样品编号为1和2的前面板过热器，编号为1的高温过热器。接孔裂纹管样品为3号。近的贱金属有很多爆炸和滴落，并且相邻的管道显示出变薄和蒸汽泄漏的迹象，并且这种清洁的颜色非常鲜艳。外，管状泄漏2号和液压测试压力必须在关闭存储单元之前进行。图3可以看出，3号管道试样上没有冲刷痕迹，其他观察结果表明1号，2号和3号管子没有冲刷痕迹。
受热影响的焊缝区域，°3在焊缝附近出现不同程度的裂纹，并且裂纹相对笔直。有发现其他裂纹分支，其撞击方向与熔合线平行。1号管的裂纹长度约为20毫米，2号管的裂纹长度约为25毫米，3号管的裂纹长度约为30毫米管状样品的圆周裂纹较宽，而圆周裂纹较窄。开锯子后，发现＃1，＃2和＃3管道中的裂纹沿壁厚方向开裂，并且管道外壁的裂纹长度管状样品长于内壁裂纹，开孔度大于内壁裂纹。个焊接接头附近的管道没有塑性变形或明显膨胀。用便携式NITON XL3t-898合金分析仪在1号，2号和3号导管上进行合金元素的定量分析。试结果表明，所有三个试管样品均符合ASME SA213-1989 T91。1号和2号前筛过热器泄漏管样品（带焊封）中，将样品加工成均匀的带宽样品，用于环境温度拉伸试验和长度3号管道样品不足以处理拉伸性能。试结果如表1所示。2筛网＃2（带焊缝）筛网筛过热器泄漏样品：拉伸试验的断裂位置在金属的基础。伸试验的结果表明，屈服强度和拉伸强度符合ASME SA213-89 T91，并且伸长率低于标准。筛＃2喷嘴加热器（带焊接孔）样品和＃3加热器高温加热器（带焊接孔），沿着破裂的中间部分的纵向部分和在焊接接头的两侧，使用抛光后，在金相显微镜下以FeCl 3盐酸的水溶液形式观察剥离剂。
1号，2号和3号管道的外裂缝壁上的裂缝很大，并在热影响区的粗颗粒区域内产生并扩大，裂缝向晶间和晶间，管道的外壁朝向内壁。胀裂纹如图4和5所示。2，冷凝器价格＃2和＃3管道的裂纹和未变形焊缝的显微组织是粗斑马氏体，受影响区域的显微组织。学方面如下：粗粒区为板条状马氏体，细粒区为小淬火的山梨岩，母材为细化马氏体组织（以1号管为例，照片金相图如图6，图7，图8和图9所示。缝和热影响区较粗糙，但结构中没有蠕变真空或蠕变裂纹。晶界处未观察到碳化物的积累和生长。影响区开裂的主要原因是：对管子三个焊接接头附近的宏观分析，没有明显的塑性变形，膨胀和尺寸。纹位于热影响区的熔化线附近，并从管道的外壁延伸到内壁。的方向破裂。曲试验的弯曲位置和向后弯曲位置靠近焊缝和熔化区，拉伸试验的伸长率小于标准要求。两个结果表明，焊缝和热影响区的韧性差，并且容易出现缺陷。相测试结果表明，硬化后的板坯的马氏体组织存在于焊接的粗晶粒区，晶粒尺寸较粗。纹位于热影响区的熔线附近，裂纹的传播方向是跨晶型和晶间型的。此，我们可以得出结论，冷凝器价格该裂纹是冷裂纹。条的马氏体结构是由于来自焊接线的过多能量，焊接后的冷却速率控制不佳或热处理后的不规则焊接所致。后热处理工艺受到严格控制，将有效降低T91钢焊接接头的残余应力，同时改善热影响面积和焊接组织，并对回火组织进行回火以提高性能。接接头的机械结构。能保证焊接接头的质量。焊接过程中，如果焊接线的能量很重要，不仅会产生粗大的板条状马氏体组织，而且在加热过程中还会产生较大的热应力。冷却过程中，如果不进行测量，将会在焊接接头上产生大量的残余热应力。外，熔融熔化的硬化区具有粗糙的硬化马氏体结构和淬火的硬化马氏体结构基材，其具有不同的膨胀系数并且在加热或冷却期间在织物上产生应变。
焊缝的高度也有应力集中。方的三种应力叠加层会加速焊接管接头中冷裂纹的产生和扩展。受热影响的焊接接头区域，特别是在加热温度最高的熔化区附近，热焊接循环对晶粒的生长有重大影响。冷却速率低时，热影响焊缝区域会出现粗大的铁素体和碳化物组织，这将显着降低钢的可塑性;当冷却速率高时，由于较大马氏体组织，降低了焊接接头的可塑性。此，在焊接T91钢时，只能严格控制焊接过程，以避免或减少焊接接头的故障率。裂是焊接接头焊缝的特性，主要是由于以下原因：T91钢由于马氏体微观结构应力的综合作用而具有很强的冷裂倾向，氢和压力。T91钢的硬化趋势很重要，高焊接结构的应力集中与管道焊接的工艺条件，工艺测量和焊后热处理密切相关。慢控制焊后冷却速度和焊后热处理。规范不能有效降低T91钢的冷裂条件。
于1号和2号管道的焊接接头的熔合区没有明显的开口，因此在熔合区的断裂和破裂中没有擦洗的痕迹。此这不是泄漏的第一个消失点。对1号和2号管道的物理冲刷形态和爆炸进行分析的基础上，第一个泄漏点应位于焊接接头的焊缝上。除了第一消失点处的焊接结构，无法抑制金相组织。
析。1号管的纵断面在金相阶段可见，焊缝内部有气孔和裂纹。排除第一次泄漏焊缝内部有焊接缺陷。锡缺陷会导致应力集中，进而引起裂纹，甚至可能导致焊接接头泄漏。以上分析可以看出，前屏过热器的焊接接头存在焊锡缺陷，会导致裂纹，最终导致焊接接头断裂。氏体组织和焊缝和粗粒区域中硬化的粗坯的残余焊接应力是在前格栅的热影响区和焊缝区中焊缝开裂的主要原因。;焊接严格按照T91焊接工艺和焊接条件进行。要的是要避免焊接接头结构和热影响区组织的缺陷，并确保焊接接头的质量。
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