电厂2×600 MW超临界冷库机组的锅炉引风机是带有调节叶片的静态风机，增压风机是轴向调节的移动风机。对电袋进行高级除尘，脱硫和膨胀后，解决了对冷库机组产量的需求。厂1台600 MW超临界冷库锅炉的主要技术参数如表1所示。库配有两台AN35e6轴流感应风管风机（V19 4°）和ANN-4480 / 2240B。
量可调的轴流式超压风机如表2和表3所示。冷储藏单元将进行脱氮转化：考虑到工厂制冷储藏单元的输出需求。电袋过滤器和脱硫和膨胀能力，建议增加容量并实现引风机和增压风机的联合运行。文论证了将冷风机的引风机和脱硫风机结合在一起的可能性，冷凝器价格并提出了改造计划。4显示了在100％的冷库负荷下引风机A，B和脱硫增压风机的主要测试结果。表4所示。于在不同负载下的相关运行条件，经过理论计算后，表5列出了引风机容量增加的设计参数。据引风机的膨胀能力的设计参数，可以使用HA46048-8Z静态可调风扇：轮直径为3.0 m，采用KSE防抱死装置保留后，新风扇的速度提高了990 rpm，并适应了新发动机。
需要6极和6200 kW。还可以选择新型HU26652-12G高效两级动态风扇，其轮毂直径为3.3 m，轮毂直径为2.1 m。风扇的速度提高了740 rpm。
电机需要8极和6，200 kW。1和图2展示了静态可调风扇和动态可调风扇的性能曲线（与扩展和转换有关），以及组合的膨胀和扩展参数。图中可以看出，组合的静态和动态可调风扇在组合膨胀和处理之后，可以满足机组反硝化后烟气系统和脱硫系统的排气要求。库。于静态可调风扇和动态可调风扇之间的结构差异，运行性能有很大差异：就感应式风扇和增量式风扇的组合而言，风扇动态显然是由于失速安全性和操作效率。整风扇。据第一储气单元的引风风扇和储气风扇的测试结果及其脱硝性能的变化，单元静态和动态组合膨胀的能耗评价诱导和松弛（参见表6）。动态风扇扩展之后，与现有的引风机相比，风扇的运行效率得到了显着提高，但也高于现有辅助风扇的实测效率。扇的经济运行大大改善。然风扇的动态膨胀效率明显提高，但是考虑到冷库机组脱硝后系统阻力的增加，组合后风扇的能耗风扇的膨胀和膨胀保持在测试状态以上（无反硝化作用）。于静态风扇的冷却和膨胀的组合计划，在冷藏单元反硝化之后其组合操作的能耗显着增加。据480 MW冷藏存储装置的年平均费用以及脱硝后的7，000小时的年运行小时数，两台静态控制的涡轮机结合扩展和处理操作将消耗超过每年对冷库进行技术改造（即测试条件）之前为815.6万千瓦时。率上升了约0.242个百分点。
于动态风扇扩展计划，冷库机组反硝化后风扇功耗的增加非常低。据480 MW冷藏存储单元的年平均费用和7，000小时的年运行小时数，脱硝后，两台动态控制风扇结合扩展和处理操作将消耗超过每年对冷库进行技术改造（即测试条件）160.8万千瓦时。
比率仅增加了0.0478个百分点。了融化和重建风力涡轮机，可以优化脱硫管以降低阻力，从而进一步降低组合风力涡轮机后的能耗。
上所述，与静态调整风扇的改造相比，静态调整风扇的经济运行明显低于改型风扇的经济运行，风扇的能耗明显太大，存在在处理成本方面没有明显的好处。力涡轮机的形状已修改。
取回冷藏存储单元的电动布袋除尘器后，控制单元仅考虑冷藏存储单元的脱硝转换的组合动态控制风扇，并替换了第一级高压板。制冷储藏单元的技术改造之后，储藏单元的防爆能力将恶化。是，只要能在停电时保护风力涡轮机事故，并采取有效措施避免在冷库和冷库中出现零流量，冷藏室可以放心。
有防爆的危险。风机完成膨胀后，进行热运行：当冷藏单元的负荷为580 MW时，测试了两个引风机A和B的特性。风机A和B的电流分别为400A和417A，冷凝器价格引风机A和B的最大压力分别为6252Pa和6124Pa，引风机A和B的体积流量分别为421m3。/ s和426m3 / s；效率分别为70.97％和68.49％，A和B引起的抽风机轴功率分别为3608KW和3759KW。测试条件下，性能校正曲线中的引风机A和B的工作位置如图3所示：黑点是引风机A的工作点，红点是在这种情况下，引风机A和B的效率分别为77％和73％，而引风机的实测效率分别为74.08。％和70.44％。应引风机的效率略低于标称效率。
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