为了稳定电网中能量的随机波动，高火力制冷存储单元朝着深度可变负载的方向逐渐发展。本文中，我们将针对热电联产机组的抽汽和供热期间的蒸汽轮机滑差运行进行优化研究和分析。标称工况相比，涡轮的滑动压力低，经济效益低。题在环境保护和可持续发展的迫切需要下，风能等可再生能源已成为一种在中国具有良好前景的新型能源。时，新风能的随机波动使新能源消耗成为中国电力系统建设中非常现实的问题。据中国能源结构的结构，中国的能源发展更多地取决于热能储存单元的峰值深度。着谷与谷之间的功率差的增加，许多用于发电的大功率制冷存储单元和冷存储单元逐渐参与了峰值功率。于冷藏单元的该部分，由于其在可变的工作条件下运行，因此在运行过程中会出现冷藏单元的经济下降和与设计条件的偏差。长远来看，在这种情况下，必须依靠滑动压力操作。高冷藏存储单元运行的经济效率。
本文中，将对优化滑移压力的操作及其实际应用进行一系列研究。电联产概念热电联产是指同一工厂中供热和发电的结合，即工厂锅炉产生的蒸汽驱动蒸汽轮机或热量抽取或排出的蒸汽可继续用于加热。种产生电能和热量的发电称为热电联产或热电联产。电联产的作用是全球使用能源的技术：在发电时，它有效地利用了汽化潜热进行加热。具有许多好处，例如高能效和环境保护，被认为是最好的集中式电源。源。这一点上，许多国家已经将热电联产作为节约能源和改善环境的重要措施。中国，结合热电联产的冷库占城市热水的30％和工业蒸汽的83％。力发电厂为全市集中供热面积的三分之一。“十一五”期间，用于组装供热和冷库机械的新机器的容量已达到约6000万千瓦。量的19.16％。电联产在中国的节能减排中起着不可替代的作用。年来，在某些地区，热电联产的状况出现了不合理的现象，即供热的热电联产的综合价格高于区域锅炉的价格，冷凝器价格并且热电联产在供热中的份额环比下降，这不利于该部门。期发展。前，中国大多数热电联产燃料仍使用煤炭，总热效率低，这与中国的能源结构密切相关。比之下，在许多发达国家，其燃料系统已经升级：例如，美国73％的热电联产项目都使用天然气。俄罗斯，70％的热电联产项目使用石油和天然气。对这种情况，中国必须与时俱进，大力发展以天然气（包括天然气）为燃料的热电联产系统。外，中国的燃气热电联产系统目前主要是大容量，大容量的制冷储存装置，但是由于小型热电联产系统的高能源效率，不需要区域供热和制冷系统（DHC）的长途运输和其他好处，并且未来的应用和发展前景将更大。外，随着电力需求的增加，大功率制冷存储单元和热电联产制冷存储单元逐渐开启。库的运行条件已经改变，并且在初始条件下已经运行了很长时间。运行成本和运行时间将相应增加。司迫切需要探索在热电条件下最经济，最可靠的冷库运行方式，以降低运行成本和制冷故障率。藏存储单元并提高其运行的经济效益。动蒸汽轮机的运行方式很好地解决了这个问题。安全的角度来看，滑动压力操作为冷藏单元的高级操作提供了良好的灵活性和安全性。了调节滑动压力，主要有节流阀滑动压力调节，复合滑动压力设定和纯滑动压力调节。
负载处于较高状态时，应用滑动压力调节具有主要缺点，因为此时新的蒸汽压较低，在这种情况下，每千克蒸汽的可用能量为降低，而循环的热效率降低。得了热量消耗的增加。这方面，当负载处于较高状态时，仅通过滑动压力法进行的调节就经济性而言存在某些问题，并且仅当负载减小至一定值时才存在问题。压模式下的调整会产生较大的部分。流量损失导致设置效率大大降低时，适用于应用滑动压力模式。热经济的角度来看，由于采用了滑动调节压力的方法，为了提高整个冷库的经济性，降低了热效率的数值循环温度必须低于因再热蒸汽温度升高，进料泵功耗降低以及高压缸效率所引起的热效率。高三者之和。外，冷藏单元的参数根据初始压力的变化而变化：例如，进料泵的功耗，冷藏单元的循环效率。死的损失随初始压力而变化。置负载下主蒸汽压力的滑移必须充分考虑上述因素的可能影响。确定最佳滑移压力曲线时，抽汽加热和冷却装置必须考虑许多因素，特别是由于以下原因：首先，当装置组合存储以提取模式工作。热使用者确定加热提取压力，即加热提取点的压力恒定时，加热提取点的压力将不会随着变化而变化。库的运行条件；其次，当冷库单元在非抽气模式下运行时，其工作条件与普通中间加热冷凝单元的工作条件类似：在这种情况下，抽气点压力将随温度的变化而变化。库的运行条件。改变了。以上情况可以看出，当冷库在非抽气和抽气条件下运行时，蓄热式和冷库采用不同的状态：两种操作模式，加热点的抽取压力有很大的差异，这种情况的存在将使靠近抽取点的冷库的效率表现不同面对不同的工作条件。仅如此，在两种不同的操作模式下，由于加热和蒸汽抽出的影响，在热回收之后，从每个热回收点抽出的蒸汽量会有很大差异。热式加热器的热抽出点和运行条件。着加热的泵送量的变化，蒸汽处理点之后的再生加热的操作条件和再生泵送点的泵送量也将显着变化。这方面，当根据独立于蓄冷装置的负载确定滑动压力曲线时，可获得的最佳主蒸汽压力为F（负载，背压和负载量）。汽萃取）。这种情况下，滑动压力曲线具有三维图，并且在蒸汽抽出条件下运行的制冷储藏单元往往比未提取的制冷储藏单元具有更复杂的特性。果在蒸汽提取条件下运行的制冷存储单元按照非提取条件运行，则最终主蒸汽压力F（负载，背压和蒸汽提取量）为极不可靠，则确定滑移压力曲线的确定。制冷存储单元的实际操作中，该模式不是最佳解决方案。须优化和调整当前在滑动压力下的运行模式，以使负载，背压和蒸汽抽出能够达到最佳运行条件，冷库单元可以在在蒸汽萃取条件下稳定可靠。
差压力运行意味着当蒸汽轮机在不同的运行条件下运行时，不仅主蒸汽阀完全打开，而且速度控制阀也完全打开。过改变主蒸汽压力和蒸汽轮机的温度来改变蓄冷单元的功率。气压与涡轮机负载同时变化。动压力操作减少了供水泵的流量和损失，这有利于提高冷藏单元的整体效率和成本效益。动压力的工作原理：遵循锅炉主蒸汽的调节，锅炉通过改变主蒸汽的压力来改变负荷，并且蒸汽轮机保持设定位置。对充电的响应较慢，在低负载下损耗小，在高负载下效率低。理论上讲，滑动压力操作可以在所有冷库中进行，但是由于滑动压力而产生的大部分操作是由于其极具吸引力的经济效益：当主蒸汽压力较低时在12 MPa时，涡轮机的效率将急剧下降。
这一点上，使用滑动压力操作将导致大量的资源浪费，这是不值得的损失。前的热电联产的蓄冷单元在加热期间通常具有一定的长期电加热条件，这使得其可以根据与该条件的完全接触来优化不同的充电点。取。定主蒸汽的工作压力，然后在冷藏单元的冷藏系统中实现与加热条件相适应的多个滑动压力工作曲线，并且冷藏室的设计旨在确保提取的蒸汽量能够满足供热需求。气压也可以达到最佳值。汽轮机目前是更成熟的技术。过使用该测试方法，您可以在加热期间以最高的精度获得最佳的最佳主蒸汽压力，从而在加热期间以更高的精度获得平滑的工作曲线。体步骤如下：首先，在加热期内进行加热。择蒸汽提取量，例如Q1 / Q2 / Q3；其次，在固定抽汽的情况下，有必要进行四点压力优化测试，以作为纯凝结工况的参考。选择这些载荷点的基础上，要特别注意点选择的代表性，以确保试验的有效性；第三，找到优化负荷不同点主蒸汽压力的最佳试验，并参照纯混凝工况的滑动曲线选择参考点，第四，得到在上述方法的基础上，在其余抽气条件下进行压力优化试验，第五，在相同负载点的实验情况在发动机罩下，不仅要保持抽气能力设备，还要保证冷凝器的背压。于不同的蒸气压条件，它必须保持稳定约1小时。部分操作将对最终滑移曲线的精度产生非常重要的影响。六，对于所有不同的提取条件进行与蓄冷器的热量消耗值相对应的计算。七，在不同的负载条件和抽汽条件下，必须根据以下条件调整冷库的试验耗热量值和主蒸汽压曲线。小二乘法。样，冷凝器价格确定了在不同负载点下的冷藏单元的主蒸气压的最佳设定值。过采用上述方法，可以在不同的蒸汽提取条件下获得最佳的滑移压力曲线，同时保持测试的前提是保持提取量。
汽保持不变，因此所获得的蒸汽压力可以满足冷藏单元的要求。同提取条件下的减压操作的加热需求。当前的实用程序中，用于值控制的功能区仅适用于二维地图，但也必须在二维中进行处理。这方面，当以蓄冷器的装料量为自变量确定蓄冷器的最佳滑移压力值时，该应用仅适用于如果实际操作条件下的提取量与提取量和背压相同，则应用一定量的蒸汽提取。果值不同，则表示该值不是最佳值。这方面，我们在这里提出一种转换策略，可用于实施冷库系统中所有常见的蒸汽滑移曲线，即通过应用二维查询方法获得三维滑动压力。图1中示出了用于重建具有三个滑动曲线的冷藏单元的策略。
过程具有许多优点，并且不仅可以通过引入提取量来实现实际的滑动压力曲线。为修正参考值，从而在多种蒸汽提取条件下实现了经济的运行。时，该过程也是进化的，也就是说，将纯凝结条件下的滑移压力滑动曲线植入到DCS中，从而可以接近工作模式。行中的最佳冷藏单元。了验证该方法的可行性，该文件分析了运行过程中300 MW热电联产机组的滑动压力的优化，相应的参数和比较过程如图2所示。锅炉和管道性能恒定的情况下，影响电源煤消耗的主要因素是冷库机组的热量消耗率和消耗率。能源。图2所示，a是制冷储藏单元在固态工作条件下的滑移压力曲线，b是该单元正常抽汽的工作条件。
藏存储。于冷藏存储单元是主要的加热设备单元，因此它要经受三种正常的操作条件。据实际运行条件，我们选择的复合点如表1所示，可以涵盖运行中不同的蒸汽提取条件。
3显示了在抽汽条件下冷藏单元的滑动压力操作的优化测试。图3中，a表示在工作条件下改变负载的过程，b是改变蒸气压的过程，在计算出热功耗之后，获得的结果如图4所示。图4中，这是在加热条件下获得的当前滑移压力曲线，而其他曲线优化测试是相似的，并且三个共同的压力曲线为通过优化获得的转帐在DCS冷库单元中实现。后，要做好实际运行的经济测试。过应用冷藏单元的实际操作模式，可以在滑动压力操作期间使冷藏单元进入正常操作。先，收集改造前后的冷库数据，然后使用平台和相应的装置计算背压无阻尼的基本数据，然后比较并计算系统转换前后的热耗率。要说明的是，为了保证计算的准确性和科学性，进一步提高变换效果，应对三种抽汽条件的耗热量进行平均计算。
常运行。体计算结果列于表2。00 MW冷藏存储装置的年生产能力为17.64亿千瓦时，这是单台机器运行时间的80％，170 MW或少。过执行，平均可减少煤炭供应的煤炭消耗4 g / kWh，全年煤炭标准煤总量为5 640吨，标准煤为600元/吨。省338万元。以看出，经过优化改造的DCS滑压运行方式确实带来了巨大的经济效益。上文中，我们通过以下方法进行了研究，以优化蒸汽抽汽阶段和热电联产CHP机组加热期间的汽轮机滑差运行。不同工况下涡轮机滑动压力下的运行模式的优化设计。力运行偏离设计条件和非经济运行，大大提高了冷库机组运行的经济效益，同时总结了以下结论：提出了以取热量作为校正参数的汽轮机的滑动操作。出了优化方法，以及主蒸汽压力冷库的最佳DCS转换策略和蒸汽压力的获取方法。于这种方法，不仅可以满足设备滑动压力情况下对加热和泵送功率的需求，而且可以通过该应用实现三维滑动压力的行程曲线。维函数查询方式；良好的可扩展性，可以根据实际的加热条件调节植入物的滑移，具有良好的推广应用价值。过应用优化和随后的修改测试方法也验证了该方法的有效性。外，高压回热是非常令人担忧的加热类型，并且是将来非常有效的供热方法，因此需要进一步开发曲线获取方法。研究将减少能源消耗和排放，同时减少与冷库深度运行相关的煤炭消耗。
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