本文详细分析了超（超）临界制冷机组高温氧化物水垢的形成和剥落机理，并详细讨论了水垢控制措施。实际生产情况来看。以作为家用超（超）临界存储单元的参考，以促进制冷存储单元的安全稳定运行。全国范围内，大力开发了具有超（超）临界参数的冷（冷）存储单元，而在改善其性能的同时，牙垢形成和锅炉管堵塞的问题也在增加。效率和经济性，严重影响了冷库机组。全地研究了结垢的机理和减载因素，总结了平衡的预防和控制措施，将其运用于实际生产中，取得了良好的效果。温水蒸气中的结合氧与被加热的表面金属之间的氧化反应称为高温蒸气侧氧化。温蒸气具有大于400°C的氧化性和强氧化性，并且在500和700°C之间具有最强的氧化性。
600°C和620°C之间，金属的氧化速率在突然变化的时刻，氧化层迅速增厚，氧化层达到一定的厚度。操作条件改变时，很容易掉落氧化物层并将其变成水垢。高温高压环境中，温度，时间，钢成分，预处理工艺，管道几何形状等许多因素都会影响其形成和生长。甘石金属氧化物以及受热面的主要影响因素。Cr元素的添加会增加FeO的形成温度，但是最难以破裂的FeO层难以形成。
于Cr的电势小于Fe，因此确定Cr2O3比Fe3O4容易形成且更稳定。
究表明，Cr含量在2％至9％之间的管道在超临界水蒸气腐蚀下以及温度低于600°C的腐蚀下的行为Cr含量的影响没有得到反映，也没有显着差异。而，当温度达到650℃时，差异是明显的。于9Cr-1Mo钢，在650°C下产生的氧化皮是在593°C下产生的氧化皮的1.5倍，而另一种低铬钢在593°C下产生的2-4°氧化皮。C.时代。索结果[1]：蒸汽温度越高，双层氧化物产生空穴缺陷的时间就越长，形成的空穴就越大。汽温度每升高50 K，含氧蒸汽中氧化铬的蒸发分压大约增加一倍，其中化学热力学的影响据报道[2]。]。化学动力学而言，每升高10K，反应速率就可以提高几倍甚至十倍。度是重要的因素，其主要通过影响离子的扩散系数来影响氧化速率，并且这种影响非常明显。如，在高温过热器或高温加热器中，同一U形管出口端的氧化，皮肤比进口端严重得多，见图1。着运行时间的增加，金属氧化皮的厚度继续增加。加热的表面管的金属壁的表面过热时，结垢的形成速度将大大增加。有六个影响过热器（SH），加热器（RH）和主蒸汽调节器剥离的主要因素：氧化物厚度，合金热膨胀系数，蒸气水分，模式以及锅炉的启动和停止频率，蒸汽温度或金属壁温，蒸汽中的氧气含量。2示出了在高温加热表面的内壁上的炉甘石的形成和粉碎。过作者近年来的研究，主要通过金属材料的选择，基础设施的设计和检查的控制来控制防止氧化皮的排泄。属材料在蒸汽中的抗氧化性能的一般规律是，高铬钢优于低铬钢，奥氏体钢优于铁素体钢，细晶粒比冷硬化粗晶粒要好（例如喷砂钢要优于冷硬化钢。从图3可以看出，蒸汽温度为600°C，使用寿命为1000 h，Super 304H的内壁厚度可以达到20μm，而TP347HFG，HR3C和Super 304H的喷丸处理的内壁厚度等于或不超过20μm在设计阶段，应考虑对蒸汽高温氧化具有高抵抗力的材料：由抗氧化合金制成的设计，锅炉超（超）临界：材料T P347HFG / Super304H代替TP347H或内部抛丸，超超临界超细颗粒TP347HFG钢锅炉或Super304H钢，内部抛丸，HR3C。库的启动阶段不同，冷凝水，给水和锅炉水的质量必须符合苏打水质量的行业标准。须确保通过水冷炉的水流量为≮480T/ h。煤器入口和出口的锅炉水温差difference105°C。蒸汽的加热速率控制在1.5°C / min，不超过2° C / min，压力上升速率控制在0.05 MPa / min，不超过0.1 MPa / min。超过每个加热表面的金属壁温度，并且温度上升速率<1.5°C / min。时间<2.5°C / min。了稳定烤箱水的温度。时，避免过热器过热和金属温度急剧变化。离子点火应将最小煤量控制在16〜18T /H。动冷库时的蒸汽温度设置最好根据燃料量进行调整，空气量，供水量和涡轮旁通系统，并且尽可能不使用过热水。
果需要使用减温水，则可以适当地应用第一阶段的减温，可以保持流量稳定，并且严格禁止减温水流量过大或过大。动。旦将冷库连接到网络，在启动研磨系统之前，必须适当地降低各个级别的过热器的过热度，以防止金属温度升高。了防止在锅炉热启动期间加热面上的金属温度降低，锅炉烟气系统必须与其他系统同步启动。动风烟系统后，将炉子的通风量控制在35％左右。洗锅炉后，它立即启动。火后，应尽快增加燃油量。制面板的温度上升率为5-6°C /鳍。低，关键是防止锅炉的金属温度下降。启动时，这是最大的风险时期，即堵塞管道打磨的氧化：启动启动旁通吸气，并在启动后采取降压和电荷消散管道。控负载的75％，超超临界锅炉监控墙的90％。度，在正常情况下，冷凝器价格如果在满负荷运行中没有过热的情况，则不会有问题。整个关闭过程中，锅炉金属的温度变化率设置为<1.0°C / min，并且加热壁的温度和任意两点之间的温差均不超过50°C。降低30°C，它将保持稳定至少30分钟。果准备关闭，请取消AGC，逐渐降低主蒸汽的温度，然后根据冷却速度和上述要求将蒸汽温度重新加热至520〜530°C，然后开始甩负荷。
禁使用过热水降低主蒸汽温度并重新加热。卸前，主蒸汽的温度原则上不得低于420°C。停机过程中，尽可能避免使用过热水，因为有必要使用过热水来避免流量波动。机后立即关闭锅炉热水阀和锅炉水泵冷却水阀，有必要确认电动减温水入口每个降温水阶段的所有阀都关闭。炉关闭后，以30％到35％的流量清洗锅炉10分钟。炉排气后，停止运输并使用风扇，然后关闭炉子底部的所有冷气门以使炉子燃烧。
载前不进行锅炉的自然通风。过24小时的缓慢燃烧或当锅炉锅炉出口的烟气温度低于120°C时，在获得运营部的授权后，打开鼓风机和鼓风机的进口和出口挡板。片的开度为10％到15％，锅炉自然通风并冷却。止之前，请恢复炉底部的所有冷气门。满足条件时，建议慢速燃烧炉使用36小时以上。果不需要维护，则在炉子关闭后禁止强制通风。
任何情况下，请关闭火焰，直到强制通风时间不少于48小时。果锅炉必须进行强制通风，则必须启动单侧送风风扇以将总风量控制为<10％。持管子内部干燥，因为管子中的水一方面会增加管子内部的腐蚀，另一方面很难清洁水垢。差不超过±5°C。
边的蒸气温度差小于5°C。/水比是用于调节主蒸汽温度的主要调节方法。1级，2级或3级一级蒸汽减温水是调节主蒸汽温度的辅助手段，当锅炉在低负荷运行时，应尽量避免使用过热水。水的流量不能高度波动。果温度超过极限，则必须适当降低蒸汽的温度，或者必须降低冷藏单元的负荷，并且必须积极寻找原因。锅炉正常运行中的再热蒸汽温度在BMCR的50％至100％的范围内时，温度保持稳定在设计值，冷凝器价格差值不超过±5°C两侧蒸汽的温差小于10°C。
热器主要采用烟气挡板调节温度，辅以旋转燃烧器调节温度。仅用于意外过热。正常操作中，尽可能避免用水雾使水过热，如果您使用已被水雾冷却的水，请确保水蒸气在过热后过热超过20°C。调节再蒸发温度时，必须加强对被加热表面金属温度的监测，并根据金属温度不超过极限的原理进行调节。金属的温度超过极限时，应适当降低蒸汽的温度或应降低冷藏单元的负荷，并寻求处理的原因。湿过渡后，立即关闭热泵阀的热水和锅炉水循环泵的冷却水阀。OT模式下，将省煤器入口的溶解氧含量控制在13至50μg/ L（目标值15至25μg/ L）之间，以防止在蒸汽中形成孔由于氧合不足，因此含有氧和多层金属氧化物。化皮沉淀下来，引起事故，例如锅炉过热管和加热管过热，甚至爆炸。强对冷库运行过程中金属温度的监测，并维持加热面上金属温度的测量点，并对金属温度的变化进行统计分析。热表面上的金属壁和过热状况，然后根据表面温度变化决定在停止烤箱后加热表面。查内部水垢。须对“超临界锅炉”中已发生剥离和堆积的高温加热面进行“检查”。检查表明牙垢桩的高度超过管子内径的1/3时，必须清洁管子。于T91过热器和再热管，应建立氧化膜厚度监测文件。T91标尺的厚度为0.3毫米，作为风险控制点，并适当考虑了安全裕度。预定的维护期间，通过高频超声波测量管T91的内壁上的氧化膜的厚度。氧化膜的厚度达到0.25 mm时（与制冷存储单元的维护计划相关），请采取冲洗或更换管道的措施。析减少水垢的管道，实现高温受热面在线诊断与控制系统：监控和记录特殊管道，积累的经验和方案持续优化的预控制。开A侧锅炉收集盘并保持10分钟，然后关闭A侧陷阱打开B侧陷阱并保持10分钟，最后打开A两侧的疏水器和B并保持（收集器不对称冲洗）。钟后，从前壁打开进纸盒并保持疏水。钟后，打开后壁和两边的中间盒，使它们疏水并固定。钟后，打开延伸侧的进气歧管，并且悬挂管的进气歧管是疏水性的，并保持不变。少一分钟后，打开屋顶水箱进行排水，并且烟道后壁的入口箱是疏水的。场检查确认炉膛水已排尽，节煤器给水排水阀已打开，并且打开空气并从下部水袋中吹扫排出的水袋，以产生全部卸载的锅炉水。给锅炉加压之前，必须关闭位于涡轮机侧的蒸汽疏水阀和主蒸汽疏水阀。炉排出后，必须及时停止真空泵，以破坏涡轮机的真空并防止冷空气进入地表加热系统。锅炉锅炉出口的烟气<120°C时，每个阶段的过热器，加热器蒸汽疏水阀，排气阀和电气排水门从锅炉底部关闭。控制高温氧化和水垢的角度来看，最基本的方法是合理设计锅炉和物料。于操作的控制，对金属壁温度的严格控制不超过金属高温下氧化的突变。于具有给定运行时间的超（超）临界冷藏库，请确保在启动时冲洗蒸汽系统并应用本质安全的充氧技术氧气会加速水垢糊状物的形成；关闭冷库后，加强了对过热器和加热器弯管的现场快速无损检查，并及时检测并清除了管中积聚的水垢，以消除积垢。热，爆管和其他潜在危险。
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