FSB水电站配备两个100兆瓦的冷藏存储单元，在终端上产生13.8千伏的电压。电机和主变压器连接在一起，经主变压器供电后，220kV交联聚乙烯绝缘电力电缆连接到GIS开关柜，220kV线路连接到电源上。输替代能源。工厂的1号和2号制冷储存单元处于正常运行状态时，它们在传输线的安全控制装置的作用下关闭，并发生超速停止。们退出后。文详细分析了该事件中励磁系统的异常现象，并为后续作业提出了相应的预防措施，为设备的安全稳定运行提供了技术支持。时，运行方式如下：1。号和2号冷藏机满负荷运行，GIS安全控制器的丰隆线路跳闸。满载运行的两个冷藏单元同时充电，行程3秒后，存储单元的速度> 115％Ne; 8秒钟，存储单元的速度> 160％Ne，紧急停止阀的速度被激活，监控过程被发送到励磁系统。变器的顺序; 9秒，落入快速水障，机械超速保护装置动作; 21秒，导叶完全关闭; 39秒，速度小于90％Ne; 51秒，冷库机组退磁，冷库机组电压低于10％。个过程有两个异常现象：首先，冷藏单元的速度增加> 160％Ne，甚至超速的机械保护也会落入水阀。次，在关闭8秒9秒后，由于超速和励磁系统逆变器的故障，监控过程被发送两次到励磁系统变频器控制。命令发出超过40秒后，冷藏单元的标称电压小于10％。变器断电，失去快速断电的意义。藏单元的速度增加程度与冷藏单元时导叶的打开程度和关闭速度有关。对设备进行分析之后，在主调节阀和涡轮叶片伺服的开放腔之间的油路上安装两级电动截止阀。一段是快速停止，第二段是慢速停止。于分段截止阀的位置不可靠，分段截止阀未在监控程序中复位，并且进入了两级截止阀的缓慢关闭。开关关闭时，两级截止阀的主油路关闭，从托盘伺服开启室返回的油不能流到油箱。能通过节流装置返回。充电触发期间，进入慢速停用，关闭速度太慢，速度增加不及时抑制，这是机组速度过快的直接原因存储。
电站的励磁系统采用同步脉冲角随频率变化的方法。
然在低电流测试中控制同步脉冲补偿角，但在超速停止期间它是异常的。一般观点来看（图1），在减小冷藏单元的负载之后，终端处的电压逐渐降低，甚至降至52％Ue。后，端子的电压逐渐增加到105％Ue，然后转子能量自然衰减，并且端子的电压逐渐减小。个过程可以分为三个部分，根据频率的变化进行分析。一部分是冷藏存储单元的频率在跳闸后从50Hz到70Hz，时间约为5s，端子电压降至67％Ue。冷藏单元的电荷减少时，无功电流减小到零，这将不可避免地导致电压的增加。大的电压可以是AU = Iq Xd’（AU：增加的电压，Iq：减小的无功电流，Xd’：倍，瞬态电抗）。时，冷库机组的工作功率为600兆瓦，无功功率为18.4兆瓦。库机组的无功电流分量很大（图1），过程强劲可以清楚地看到激发电压的降低和急剧增加。后，虽然励磁系统的三相桥式整流器的切换正常，但晶闸管的实际控制角略大于900.其定时脉冲补偿角不仅起作用。是，但调节器的下限设定值为90％Ue也会失去其限制作用。以看出，励磁系统失去了基本调节功能。藏室的第二部分的频率从70Hz增加到75.8Hz，时间约为5秒。端电压下降一次至52％Ue，然后逐渐增加到105％Ue。此期间，首先大大降低激励电压，然后波形周期性地无序。激励波形图上，一旦频率增加到70Hz，机柜的晶闸管的工作状态变为同时导通的整流桥的两个部件，三到四个部件导通。时和六个组件交替，并且是周期性的。励系统的限定角度设定在20和150之间，导通角实际上超过了该范围。析原因可能是同步脉冲补偿角在频率变化期间无序，特别是当交流侧电源电压显着下降时，切换角y为整流桥可以切换到第三开关状态。这种状态下，先前的开关过程形成短路，使得随后进入开关区域的相邻元件被触发但不能在反向电压下导通，直到之间的电压为止。闸管元件的阳极和阴极当它处于正值时可以激活它。藏单元的第三部分的频率从75.8Hz逐渐降低，并且终端电压也逐渐降低，并且时间持续约40秒。此期间，晶闸管元件在最初的几秒内偶尔出现3到4个同时的交流传导现象，而最后一部分总是在同一组中激活，激励电压的波形是“充电和放电”，交替，激励电流缓慢下降。际上，监视器LCU分别向74.5 Hz和75.8 Hz激励系统发送一个逆变器命令，但是如果控制角α在那时太小或者如果三相完全控制桥跳闸脉冲在逆变过程中突然消失，最后一个引导一组晶闸管元件参与绕组电感的交替“励磁 – 励磁 – 放电”过程激励，成为驱动器的反转。检查之后，激励系统不具有密封脉冲的可能性，但是也可以估计前两个同步脉冲由于频率的变化而呈现晶闸管导通的无序，其中由于控制角度太小，导致逆变器故障。
上述三个部分的分析可以判断，当励磁系统的频率较高时，同步脉冲相应地移位：大于70赫兹，它基本上失控了，冷凝器价格逆变器外部监测不起快速退磁的作用。变器不消耗续流转子能量，导致更长的退磁时间。减载之后，终端的频率增加到70Hz以上，但是速度达到160rpm的电气超速并且在飞行中超速的操作较少。监控程序中，当速度增加到电气超速和机械超速时，关闭过程开始，门降低，励磁系统反转。样的设计，即使励磁系统的脉冲同步回路发生偏移，导致逆变器故障，也不会引起冷库单元的事故，但退磁时间会更长。该线路脱落事件中，脉冲同步异常的控制器是不可控制的，冷凝器价格并且端子处的电压大大降低并反弹。节器失控并且端子上的电压降并不是很糟糕并不可怕。
是，如果调节器失控并导致空载激励，则取决于继电保护动作，有必要检查励磁消磁开关和非线性电阻的配置以及跳闸逻辑的可靠性。力发电厂的励磁系统的去磁部件由CA S103去激励开关，DC磁场电路断路器S101，非线性电阻器RV和跳线Q7组成。常，驱动器断电。发生事故时，跳闸命令由保护或防止励磁过电压触发。命令直接指向机械电桥Q7，以将转子电流引入去激励电阻器。冲以0.1s的延迟施加到DC磁路断路器S101，然后作用在AC开关S103上0.1s的延迟。事故被触发时，跳线直接连接，转子电流被引入非线性去磁电阻器，然后脉冲闭合，由于电弧电压的共同作用去激励开关和负阳极电压，确保切换，然后断电开关成功。弧关闭，励磁电流迅速衰减。水电站励磁系统的直流磁路断路器S101的最大电弧电压为Uarc≤4000V。据退磁的实际运行状态，按照国家断路器标准，这里有3400 V.除了去激励开关外，必须使用励磁系统来消除磁去磁方法。确保其安全可靠运行，灭弧电压参数为弓应该参与。而，由不良怠速激励成功转换的去激励开关的断弧电压远大于所产生的三相短路去激励开关的断弧电压。激励期间。此，使用空闲错误的计算作为示例。为发电机端子的电压饱和电压等于1.4pu，并且在不计算晶闸管和回路电压降的情况下计算上整流电压uH。换计算可以给出UPL = 1723V。空载励磁不良的情况下，继电器的过电压保护动作为1.3倍，继电器在0.3秒后跳闸，定子电压约为该值的1.4倍。称电压，使得水力发电厂的发电机的空转特性曲线延伸到定子。压等于标称电压值的1.4倍。
时，电流约为标称励磁电流的2.5倍，即IR约为7696A（标称励磁电流为3078.5A）。算IR = 7696 A时磁路断路器的最小电弧电压。设所有IR辐射进入非线性电阻，产生的电压为UR，并用公式（2）代替该值以计算电压当磁路断路器跳闸时，英国最小电弧。中：ARS只有一组退磁电阻系数，取44; B–单组非线性电阻系数，取0.4。入该公式，得到UR = 1577V。时，磁场断路器的电弧电压UK = UL UZ = 1577 1723 = 3300VFSB是传输线220KV交流中央根据高压AC传输的其他操作条件下，系统电压当AC系统解锁并锁定时，波动很大。满载模式中，如果所有备选滤波器仍未充分反应，则必须增加冷藏单元的无功功率以及时完成，以避免冷藏单元的电压快速下降。线，在减少负载或减少的情况下，需要最小的AC滤波器。于需求，变电站电压很容易变高，冷藏单元必须进入这种状态。复杂的系统电压变化条件增加了对冷藏单元的励磁系统的安全和稳定控制的要求。负荷减少的角度来看，虽然直接原因是调节器两级截止阀的位置没有可靠的返回，这也表明监控程序和控制系统兴奋需要进一步改善。
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