水电站的制冷储存单元在运行时会产生激振力。器的主要部件是制冷储存装置的主要元件，振动现象比其他元件更明显。物的结构。
立一个水力发电厂的地下的三维有限元模型，频率响应方法被用来计算动态的，并且堆叠的典型部件的在用户的振动响应的概率分布研究了不同冷库的水平动载荷应用。析结果表明，冷凝器价格应用冷库机组水平动载荷的方法对桩体部分的振动影响很大，必须根据应用方法选择合适的应用方法。藏单元的动态负载的实际特性要充分考虑到存储单元的振动的不利影响。藏单元的水平动载荷;应用方法;机器堆栈;谐波响应法;振动响应CLC数：TV731文献代码：的DOI：10.3969 / j.issn.1000-1379.2018.03.026其中该植物的结构的振动的原因主要包括电磁力，机械力和液压力[如图1-2所示，这些力相互作用并且是复杂的：随着水力发电厂的尺寸和装机容量的增加，在这些力的作用下，植物结构发生全局或局部振动的可能性。[3-7]。叠部分的刚度相对较低，这对由冷藏单元的操作产生的冷藏单元的动态负载更敏感，导致更加振动的现象。显。
当前项目中，能源生产冷库的制造商提供了水电厂建筑结构功率计算所需的冷库单元的动态负荷参数，并给出单个基板的动态载荷的幅度。于轴向动态力和扭转，它可以等同于垂直方向和切向力，均匀地施加到各底板的相应的节点中，水平离心力的作用可等效于施加到对应节点的径向力每个底板[8-9]。而，在实际操作期间由冷藏单元的操作产生的离心力不断变化，导致基板上的力不均匀。能保证每个底板可以同时达到制造商提供的径向载荷值，并且离心力也是足够的。不仅仅等于施加到所有被请求的基础板的相应节点的均匀分布的径向力。算模型在水力发电站的主机房中，两个冷库，总装机容量为246 mW，标称高度为177 m，最大工作容量为210 m，飞行速度456转/分钟。下电站开挖的实际尺寸为84 m×21 m×49 m（长×宽×高），桩内径5.3 m，外径10.1 m ，罩的内径为10.6米，外径为11.8米。者利用通用有限元通用计算软件ANSYS建立相应的三维有限元模型，利用动力有限元基本理论计算分析结构振动反应的分布规律。
同冷藏库的水平动载荷应用模式下的电池组。了使制冷储存单元的振动载荷下模拟堆叠部件的振动反应的结果更加准确，装置整体结构的有限元计算模型具有通过选择2＃冷藏单元的部分建立。据实际尺寸，模拟建筑物的主要结构。凝土结构由固体三维单元模拟。she1163外壳单元模拟尾水管的阀座，蜗壳和钢包层。mass2l质量单元模拟主要的机电设备和流动通道中的水。拟周围岩石的压力。界条件：收集井底部与尾水管底部和周围岩石之间的接触采用刚性连接处理，其余部分与周围岩石之间的接触通过连接处理弹性。
算模型采用笛卡尔坐标系：坐标系的零点位于冷库单元的安装高度，X轴为水平，下游为左岸为正，Y轴为垂直，顶部为正，Z轴为常规水流，下游为正。C25混凝土重量为25千牛/米，0.167的泊松比，36.4 GPa的动态弹性模量，78.5千牛/ m3时，0.3的泊松比和钢重量动态弹性模量为267.8 GPa;单位电阻系数为55kPa / cm。
波响应计算中的阻尼系数为0.05。物的全球3D模型计算的节点的总数是120和239的单元的总数目为冷存储单元中的单元时的水平动态负载的135021.应用方法冷库以恒定速度工作，产生的水平离心力不会改变尺寸，但其方向会随着偏心方向而变化，因此有必要讨论一种适当的应用方法，以适当考虑该装置的冷藏。平动态载荷对叠层结构振动的不利影响。波响应方法将负载计算为简谐波负载，冷凝器价格即负载方向不变，但其幅度根据正弦规律变化。
据制造商提供的冷藏单元的振动加载数据，选择冷藏单元在冷藏单元正常运行条件下的动态负荷作为计算负荷（参见表1）。了研究一般定律，应用于不同计算方案的载荷是相同的。时，为了研究激励频率对结构振动的影响，负载振动的频率范围在0到4.17 Hz之间（正常频率转换），这是分为4个子步骤（即1.00，2.00，3.00，4.17 Hz）。于本文主要研究了该结构的动态特性的存储单元的水平径向力的作用下，切向和垂直载荷被施加到对应于六个底板的节点。向负载在以下三个计算方案应用于：方案1，假定该径向力均匀地分布在6块碱基板中，每个底板经受径向力和方向被引导朝向所述外;方案2中，假定一个径向力的分布是不均匀的，只有四个位于上游侧底板经受径向力和方向朝向extérieur.Selon第三图中，假定的分布每个底板的径向力极不相等，只有上游侧的两个底板承受径向力。向外面。的张震岳和[10]的员工，与国外和境外振动标准相结合，提出了水电站建设的振动控制标准（见表2），计算结果该文件被用作评估标准。装置的结构的结构振动响应的分析被选择作为定子，所述机架的上部和下部基础的基础的特征部分与堆叠的下部。
个典型房间的最大水平振动位移（见表3）。表3可以看出，四种振动频率下各系统典型部件的水平振动位移小于0.2 mm，符合振动控制标准的要求。着振动频率的增加，每个典型零件的最大位移逐渐增大，表明负载的振动频率对振动位移有很大影响。库的动态载荷在4.16 Hz时更有可能导致电池出现。
动响应很大。相同的振动频率下，当基板的位置不同时，径向动载荷施加方案的计算出的最大位移被分类为第三方案>第二方案>第一方案。于图1将冷藏单元运行过程中产生的离心力分散在不同360°方向的径向力范围内，所要求的整个基板上造成的损坏桩的部分离心力强烈减弱，这使得解决第一图的振动位移计算成为可能。
果小于图2和图3中的结果。2没有施加在两个下游基板上的径向力，这有助于堆叠的不平衡力。此，在四个振动频率下，方案2的每个典型部分的最大振动位移增加了30％以上，这表明第二种方案的加载方法可以充分考虑到不平衡。所有基础板的径向力的简单应用相比，离心力更大，并且桩的一部分的振动受到更大的影响。案3进一步检查分配不均载荷对植物结构的不利影响，但每个典型部分的最大振动位移不会增加在计算的不同频率的多相对于所述第二。于方案3的装载过程在实际操作中不太可能发生，并且对堆叠振动部分的位移的贡献小于方案2的加载过程，因此方案2的装载过程考虑在内。算实际操作中的概率和缺点。合理。
每一个应用方案，在底板的位置的最大振动位移是在堆叠的底部和最大振动位移的基本位置的定子附近远大于是重要的。垛下部的振动位移相对较小，这表明直接在冷藏单元上的动态载荷对基础板的影响在传递到冷藏单元时直接减弱。部堆栈的下部块结构。4和表5显示了每个典型房间的水平振动的最大均方速度和均方加速度。4表明，每个典型部件的水平振动的最大均方速度与相应的最大振动位移分布规律兼容。不同振动频率下每个典型部件的最大振动速度被分类为第三图案>第二图案>第一图案。于振动速度与振动频率成比例，因此频率为4.17Hz的振动速度最大。5表明，在不同存储单元的水平动态载荷应用方案下，平均最大加速度和最大速度是一致的，并且最大位置看起来是相同的。
4.17 Hz转换的最大有效加速度远大于其他振动频率的相应计算值，这表明冷藏单元的动态负载的设计频率具有对结构的振动速度和加速度有很大的影响。计算负载的振动频率为4.17 Hz时，最大均方根径向加速度为0.0508 m / s2，出现在定子基准位置，最大根切向加速度为0.0558 m / s2，也出现在定子的基本位置。远低于水力发电厂主厂房振动控制标准的推荐值（1.0 m / s2）。论由于制冷储存单元的制造商目前正在单个基板上提供负载，我们分析了不同存储单元的水平动态负载应用方法对响应的影响。支柱的振动。整体操作产生的等效离心力的不同模式对堆叠部分的动态响应具有很大影响。实际工程中，制造商提供的基础板的切向和垂直动态载荷可以以与相应的完全强制基础板相当的方式应用。向动载荷必须考虑每个基础板上的载荷的不均匀分布特性。择更合理的应用方法。存储单元动态载荷下的工厂结构动态有限元计算中，动态载荷的计算频率对计算结果影响很大。
个部分的横振动的最大均方速度对应于动态位移maximale.La振动速度的典型分布与vibration.Il的频率成正相关也是最大值之间的类似关系均方加速度和最大二次速度。
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