本文简要讨论了辽宁大唐国际神东热电有限公司协调350 MHz超临界冷藏机组控制系统的结构，性能和响应特性，以及其在实际中的应用。点。析研究了冷藏机组的协调控制系统。化直接燃油控制环节负荷控制的控制策略，主锅炉控制PID的可变控制，煤质校正BTU，主汽轮机控制的差动控制使用提出了负载调整和压力去除。际应用表明，优化后的协调控制系统能够快速响应AGC负载控制，同时保证冷库单元本身各种参数的稳定运行。调控制;超临界; AGC;反馈中图分类号：TK39文献参考编号：A产品编号：1671-2064（2018）18-0154-02近年来，随着国民经济的快速发展，网络的容量一直在稳步增长。常，对电源质量的要求也变得越来越重要，AGC控制必须满足这一要求，AGC的投资必须基于能源供应系统的质量。调控制。此，结合超临界冷藏机的特点，研究其自动控制系统，特别是冷藏机组协调控制系统的控制策略尤为重要。前，由于AGC网络的质量和功能要求不断提高，协调控制系统受到更严格的要求。此，本文重点介绍了如何改进和优化协调控制系统，以满足冷库机组AGC的输入要求。
冷储存单元概述辽宁大唐国际建设项目的第一阶段神东热电有限公司，由两个制冷储能单元组成，用于超临界煤能生产350兆瓦。轮机由北京北中汽轮机有限公司供应，锅炉由东方电气集团供应。方锅炉有限公司蒸汽轮机是超临界参数，冷凝器价格中间加热器，单轴和双缸蒸汽提取蒸汽轮机。机有25个等级，其中高压为1 7，平均压力为7，低压为2×5。藏装置采用高效再生系统，3 1 4 plus 1 100％B-MCR 2 容量蒸汽泵（两台普通机器）。40％高低压系列分支系统，额定功率350 MW，标称主蒸汽压力24.2 MPa，标称主蒸汽温度和标称再热蒸汽入口温度566°C。炉是一种可变变量和超临界可变模式直流炉，中间再加热，使用前后壁盖燃烧模式，平衡排气，水密体密封，固体排渣，锅炉钢悬架结构型。台锅炉配备6台中速磨煤机，5个系列的操作和1个系列的备件。台锅炉配备2个带可动叶片的可调轴流式鼓风机和2个可变频率的离心式风机。制系统采用上海新华控制技术集团科技有限公司生产的XDC800分布式控制系统。DCS系统主要由五部分组成：DAS，MCS，FSSS，SCS和ECS。调控制系统简介协调控制系统（CCS）是一个处理单元冷藏单元中锅炉和蒸汽轮机的系统。调控制系统尽可能快地响应计划的负载变化要求，同时确保制冷存储单元的安全性并使制冷存储单元能够经济且稳定地运行。调控制的目的是提高燃油量控制，供水控制，风量控制和主蒸汽温度控制的动态响应速度，以及根据DCS系统的输入和使用，改善冷藏单元AGC的动态充电响应的动态响应特性。现最佳控制。时，协调控制可以通过DCS控制燃油量，风量，供水量，主蒸汽温度等相关因素，提高稳定性和准确性。
冷库进行充电，缩短调整周期，提高优化效率，避免过度饱和现象。乎提高了冷藏装置的控制精度。于协调控制可以考虑冷藏单元的每个链路的决策信息，当煤的类型和冷藏单元中燃烧的煤的质量发生变化时，控制控制可以连续自动补偿，从而影响燃烧热的各个方面。
素根据外部需求水平进行调整。调控制系统的结构和特性分析协调控制系统的结构单元冷藏单元的协调控制系统可以看作是一个两级分级控制系统。层对应于机器的烤箱的协调水平，并且该单元的冷藏单元的主控制系统是整个系统的中心部分。地控制级包括锅炉燃料控制系统，气流控制系统，蒸汽涡轮功率调节系统和供水控制系统。流锅炉。单元的冷控制单元的主控制系统产生锅炉控制和涡轮控制，用于控制器炉控制器的操作。地控制级控制器执行主控制系统发出的命令以执行指定的控制任务。调系统的主要模式及其特点分析神东热电公司冷藏机组协调控制系统设计了以下四种控制方式：基本模式（BM）：控制蒸汽机的主锅炉和主控制均为手动操作。动冷藏装置后或在某些特殊条件下不久。炉监控（BF）：汽轮机主控制处于手动模式，操作人员手动设置蒸汽门开度控制，控制冷库的负荷。
炉的主控制器自动调节机器的正面压力。种模式允许冷藏机组对负载快速反应，过程压力的动态波动相对重要，抗干扰能力强。度薄弱。轮机跟踪（TF）：锅炉主机处于手动模式，操作员手动设置燃料控制以控制冷藏单元的充电。轮机的主控制器自动调节机器前部压力：在此模式下，过程压力的动态波动较小，冷藏机组工作稳定，但冷藏机组对负载反应缓慢。
调模式（CCS）：神东热电有限公司机械与炉协调控制系统。用基于锅炉监控的协调控制模式（CCBF），自动控制冷库机组的负荷，锅炉的主控制自动保持主负荷。气压稳定。协调控制系统策略的特征在于冷藏单元具有快速充电响应，高负载控制精度和动态过程压力，其相对于涡轮机跟踪模式相对波动。为东北电网的供暖和制冷装置，神东热电有限公司（GAC入口）允许冷藏装置更快地响应客户的需求。网，CCBF是日常使用的主要控制方法。
调控制系统的逻辑优化合理使用蓄热锅炉是一个巨大的蓄热器。果冷藏单元的负荷需求发生变化，如果储存容量可以合理使用它可以大大改善负载控制。应速度。
然直流炉的蓄热能力相对较低，但必须充分利用其蓄热。东热电有限公司协调控制系统合理地使用锅炉的这部分来储存热量，这允许主蒸汽压力的合理波动。此，在冷藏单元的负荷变化开始时，消除了主蒸气压差对蒸汽轮机的开度的限制。提升负载开始时，主蒸汽压力可能适当下降，并且当负载开始时，主蒸汽压力可能正常上升。统的BTU煤质校正回路协调控制系统没有考虑到煤质变化对热信号的影响，煤质变化有关系与负载和煤的供应非线性，这将影响主蒸汽的温度和冷藏单元的主蒸汽。
汽压力和功率有一定的影响：煤矿质量校正电路加入神东热电有限公司的协调控制系统，并对其数量进行控制。热信号提供的水和煤，以确保锅炉的容量可以响应实际情况。求主锅炉控制器的PID采用可变参数控制锅炉主控制器的PID参数采用可变增益，当负载改变时，比例系数减小，积分时间减少。长，这削弱了PID调节功能，因此当负载改变时，主烤箱控制的控制占主导地位。方面，由于压力是变化缓慢且稳态延迟时间大的控制对象，因此引入非线性分量：当压差小于0.1MPa时，PID控制为减速一半，机器稳定前的压力并避免。料量来回振荡。藏单元负荷控制的负荷控制，即负荷控制，冷凝器价格用作主锅炉控制器的直接传动信号，其包括静态和动态部件。态静态差值等于f3（x），实际动态差值等于f4（x）。使用转换函数f5（x）作为燃耗率的直接信号之后，加速调节燃料的燃烧速率，如图1中GLFF1所示。蒸汽压力偏差的微分信号主蒸汽压力的微分偏差用作锅炉主控制器的直接来源，改善了燃料流量对主蒸汽压力的响应，如图1所示为GLFF2。
部差动进给的差动作用比锅炉对主蒸汽压力的直接差动作用快。涡轮机侧的前差速器是图1的充电控制f6（x）的实际差值。轮机的主控制器PID2的反应信号改善了频率控制的机器侧的响应速度。要网络。而，这种差异的影响不应太强，否则涡轮机会振荡。轮机主控制充电控制的校正（压力去除）在协调控制模式下，炉侧的主蒸汽压力偏差由比例函数f7（x）负相叠加在PID2控制涡轮机的主要控制。压力在一定范围内偏离设定值时，压力的负偏转将根据一定系数校正涡轮机主控制的充电控制。于机器侧的电弹性响应更快，实际功率根据需要迅速改变，消除了相反方向压差的增加，并以有助于操作的方式运行锅炉调节压力。旦负载控制回路得到纠正后，通过测试调整f7（x）功能的参数，选择合适的比例系数和死区。过几次显着的负载变化测试，回路可以有效消除并快速加热炉侧的压差。充分利用了涡轮机可以快速消除压力差的事实，但功率响应减慢了。过适当的折衷，可以显着提高冷库机组协调控制系统的性能。主设备和控制系统的正常运行模式下，协调控制系统的性能得到满足基本上符合法规的要求。化的调试情况在AGC模式下，我们对协调控制系统进行了负载值扰动测试，该测试从200到350 MW增加，以观察负载和控制调整的影响。正的压力。图2中可以看出，当负载恒定在200MW并且最大动态偏差为0.2MPa时，可以很好地监测主蒸汽压力和规定值的实际值。藏单元的实际功率与ADS命令的跟踪一致;实际蒸汽压力与设定点之间的最大动态差异为0.5MPa，并且可以快速达到稳定状态。藏单元和ADS控制器的实际功率得到很好的监控，最大动态差异仅为1 MW。荷值扰动试验表明，神东热电公司协调控制系统的稳态性能和动态性能较为理想，完全符合热监控程序的技术规范。
定负载扰动下的负载 – 压力曲线如图2所示。论超临界直流炉制冷存储单元是一个多输入，多输出控制对象：负载的不同参数之间的耦合。程很强，以及动态特性的延迟和惯性时间。此，直流炉的自动控制系统复杂，控制难度大大增加。了协调冷库单元的功率和压力，负载需求和机器的实际生产之间的平衡，我们通过预测控制的组合提高了机器和烤箱的速度，变量值，可变参数，BTU煤质校正和其他控制方法。应性确保了主蒸汽的压力和温度的稳定性。调控制系统的优化不仅提高了冷库的经济性，而且为安全运行奠定了坚实的基础。
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