作为PWR装置PWR长周期策略的一部分，加油设计与年度加油完全不同：设计周期的持续时间，关键安全参数的限制，以及安全性分析的结果都不同。确定内核负载方案时，有必要全面考虑备用替换方案并选择安全且经济的内核负载方案。立密钥计算用于独立计算设计院提供的负载计划的关键参数，以确保不超过关键安全参数。次，它侧重于所选系统的事故分析结果，并执行额外的非参数事故评估，以确保事故的后果不超过工厂的FSAR限值。后，通过对计算结果和测量结果的比较和分析，对所选方案进行评估和总结，为加油循环设计的管理提供数据支持和反馈。后的长周期。期长;加油设计;管理分类号：TL421.1文献代码：A文章编号：2095年至2457年（2019）04-0194-005DOI：10.19694 / j.cnki.issn2095-2457.2019.04.075 [摘要]补充模式设计长周期模式和年度模式下的燃料是非常不同的：设计周期的持续时间，关键安全参数的限制，安全分析的结果可以有所不同：首先，有必要考虑替代设计，选择安全，经济的环境解决方案满足重装要求。用独立软件分析所选设计的关键参数。次，注意安全分析的结果，根据超差公差参数更详细地分析事故。后，将结果与实验结果进行比较评估和总结所选择的设计，提供设计和管理未来长周期加油循环所需的经验。
[关键词]长期循环;加油设计;管理概述燃料管理模型通常使用年度加油模型。是，随着运行单元中冷库单元数量的增加，多冷库单元组的反应堆管理模式已经实施，总体规划要求对于多冷库的改造已不断改进。一方面，随着运行中的单元的技术能力的提高，冷藏单元的燃料管理的经济要求不断增加。这种情况下，操作单元实施了更先进的长周期燃料管理模型。这种模式下，在从约320天满等效功率的（EPDP）与约500每个冷存储单元的燃料循环，这有效地减少了冷藏单元的修订的频率的持续时间，改善燃料消耗和使用并增加植物数量。济。燃料循环是加油燃料管理策略的重大改进：其实施可以改善燃料循环的运行时间，增加冷藏单元的负载系数，降低成本能源生产和提高盈利能力。
2号秦山2号冷却厂和1号燃料电池于2014年和2015年进入第一个长燃料循环。文件重点介绍了第一个长周期燃料补给项目。自秦尔工厂1号和2号制冷厂的燃料。究并总结燃料循环长寿命加油设计，并提供经验反馈，以管理以下冷藏库的长周期充电设计。周期加油设计要求核电厂业务部门在关闭燃料循环前六个月向设计院提出下一个循环，即加油设计要求，冷凝器价格包括有关停止当前周期和下一周期的信息。源要求等具体要求。周期加油概念与年度加油模式具有相同的目的，但差异更明显:)长周期加油内核通常采用低泄漏加载模式，并且要求加油设计的基本功率平坦度更高。更难;）类型，浓缩，数量等长燃料设计所需的新燃料组件与年度燃料补给不同，使用具有更高浓度和不同燃料量的新燃料组件。燃毒药，各种类型的燃料组件使加油设计复杂化;）。循环燃料补充装置的设计对基础燃料组件的输出之间的温差提出了更具体的要求。据最近在中国引进的核电站长周期储存设施，有不同程度的控制棒干扰：有效降低控制棒干扰的风险，输出温度的差异热电偶应低至25°C;材料设计特点，卸载燃料组件时的燃料消耗大于每年的燃料补给量，控制燃料组件修理期间燃料组件卸载期间的最大燃料消耗量的设计设计，以确保在卸载燃料组件期间的实际燃料消耗符合安全办公室批准的国家核标准要求。周期模式下设计选项的选择和考虑根据报告单位提出的供应设计要求，供应设计援助单位通常提供多种替代加油设计变型。将由业务部门的技术人员选择。于燃油经济性和基本安全性之间的相互制约，每个系统都有一定的优缺点：如果经济形势良好，可能导致更大的燃油消耗和更低的安全裕度。料消耗限制风险：提供更高安全性和宽安全范围的设计可能无法满足所需的能量需求，或者输出燃料消耗相对较浅但不足以继续使用废物。
何在经济和安全之间找到平衡点，找到能够满足冷藏库的安全和经济要求的解决方案，是管理加油设计的关键。比较和选择加油计划时，应考虑以下因素：能源需求长周期燃油加油设计方案需要比年度加油更高的能源需求在燃料中并且需要冷藏单元的每个循环的持续时间。着增加。选择方案时，应考虑所选方案的能量要求应与长周期加油的设计要求相似，并且不应显着短于或长于所需的循环时间。
尊重当前循环的持续时间，同时，应考虑下一个循环的能量需求，不能在下一个循环中造成能源短缺或能源过剩。节器温度系数发生器的操作的调节要求冷藏单元运行期间的调节器温度因子是非正的，即，当慢化剂温度升高时，核心产生负反应性且功率均匀增加，使负反馈效应确保反应堆的固有安全性。化剂的正负温度系数与硼浓度有很大关系。慢化剂温度升高时，硼密度降低，从而引入正反应性。果硼浓度太高，引入的正反应性将大于由慢化剂温度升高引入的负反应性效应。而放慢了整体。学品的温度系数为正，因此不满足负反馈。而，在长周期开始时，必须存储更多的备用反应性，这将在寿命开始时不可避免地产生更高的临界硼浓度。此有必要考虑替代品的临界硼浓度不应过高，并配合控制棒的插入，以确保其在调节器的负温度系数。源。止裕度停滞裕度表示为当反应器在不同条件下插入芯中并且最有价值的控制棒束粘在反应器外时反应器的负反应性。止利润的重要性反映在负荷情景的各种事故安全分析的假设中。果超过停止裕度，则在此基础上执行事故分析可能是低效的。周期加油模式的停止裕度限制与年度加油的限制不同。油设计重建保证金必须满足最低收盘保证金要求。周期。如，长周期燃料循环设计的三个示意图分别为2470pcm，2643pcm和2524pcm，满足2200pcm停止裕度的最低要求。隆起因子核隆起因子是确定主要配电是否扁平化的重要指标之一。理意义是上升的最热门频道和上升的平均频道之间的比率。于需要放置新的燃料站，长周期加油系统的功率变平比每年加油更困难，这具有增加核过量人口因素的限制的效果。长周期加油设计的设计阶段，每个燃料消耗点的陡度系数的设计值应小于1.465，并且在运行期间测得的值小于1.6。于冷藏单元的实际停机时间可能与供应设计演示假设不同，因此必须考虑长窗口和短窗口中的暴涨因子参数。时，不得超过设计限制。于较小的增长因子代表更平坦的功率分布，因此选择更小的增压系数图是更安全的解决方案。如，长周期加油设计的三个因素在初始稳定状态下具有1.409，1.431和1.432的升级因子。然，1.409解决方案是更好的基础能量分配，以提高安全性。据在冷存储单元的长周期的模式特定加油管理策略的示范的结果，燃料组件的燃料消耗的最大放电AFA3G必须小于52 000 MWW / TU和燃料棒排放燃料消耗必须小于57，000 MWW / tU。油计划应满足最高油耗组件的燃油消耗要求。如，3G AFA组件的加油设计流程图的燃料消耗为47356 MWj / tU，AFA 3GAA组件的最大燃料消耗为21278 MWj / tU。合组件燃烧极限的相应要求。
据长周期铁芯负载的特性，核心热电偶的输出温差比填充功率的年平整更难，增加因子会增加，核心的输出温差也会增大与年度重装相比会增加。材料的馈送期间，芯热电偶的输出之间的温差通常小于20℃。于年供应因子低，所以条件容易实现。少满足年度供应的设计和运行条件。出限制会导致警报。于长周期由于储备和均匀功率分布的高反应性之间的矛盾关系，它是难以设计在年度供应计划类似的起重臂安装因子和生长功率因数增加。时，依赖于中央系统的特点，在相变前的系统的不同告警阈值温度调节至25℃的中心热电偶计算方案的输出的温度差因此，充电设计要求必须低于25°C。果输出热电偶的温差大于25°C，控制杆可自动运行以降低运行期间的温差。年来，在中国实施了长周期核电站的冷库已有不同程度的控制棒中断。此，应特别注意溶液核心组的热电偶输出温度的差异。如，在加油设计中，元件出口温度和热电偶之间的最大温差为21.8°C。于设计和操作的不确定性，仍有可能确保控制杆不超过控制杆的自动作用。键安全参数的校准当选择其他加油设计选项时，控制单元使用具有由工厂专业服务单元开发的自主知识产权的主校准软件。安全，以确定替代品的基本安全参数。算以验证这些参数的准确性和合理性。校计算的关键安全参数至少包括设计方案的周期时间，不同状态下的临界硼浓度，周期中的陡度因子，末端的停止裕度寿命，组件的最大燃料消耗及其减速。剂的温度系数，功率的径向分布，主热电偶输出的温差。于加油方案设计中使用的软件与用于校准方案的软件完全不同，因此它相当于使用完全不同的方法进行的独立验证。果学校和那些计算的设计参数之间的大间隙，物理试验的验收标准通常限于：超过标准时，必须进行分析以确定该间隙合理的计算结果，消除建模差异。
图说明了冷藏单元的初始资产负债表下的能量分布和冷藏单元的燃料组的出口温度在均衡水平的分布。冷装置，可与设计院的设计数据进行比较。全分析和方案重新评估长周期加油的设计与年度加油的设计不同，因为关键安全参数的变化可能导致事故分析的结果不同。此，应特别注意加油计划的安全性分析结果。果加油方案通过了安全分析，则它遵循所有安全参考文件的假设和结论，包括最终安全分析报告（FSAR），对于所有可能的事故，冷凝器价格这是说解决方案包括尊重安全标准。体方法是确定关键安全参数是否在RSAC的授权范围内。果某些参数不在RSAC范围内，则覆盖设置必须重新评估，以确定事故分析结果是否与安全分析报告一致。
故情况的要求。
全分析分析的关键安全设置包括一般关键安全设置和特定于崩溃的关键安全设置。定的关键安全参数仅与特定事故有关。电厂承担的具体事故一般包括：硼稀释事故，提升杆事故，阀杆下降，气缸盖事故，主蒸汽管线故障。过模拟这些事故，计算特定的关键安全参数并与RSAC限值进行比较。于超出限制的参数，必须分析后果。长周期燃料补给设计的安全性分析中，慢化剂密度系数的最小值超过极限，这可能导致物理测试阶段的正温度系数，需要定义控制条的极限以限制硼浓度。保慢化剂的温度系数为负。另一个安全性分析中，硼的微分值超过极限，这将影响硼稀释事故分析的结果。模拟事故时，如果硼的微分值超过极限，控制杆将在自动操作期间跳闸。其他情况下，反应堆将在大约14分钟内返回临界点，并且在手动控制模式下，将需要36分钟才能返回临界点。此，在发出警报的情况下，操作员将有时间进行干预以避免危险。一个例子是子弹事故分析，其设计基础是燃料棒护套的温度及其与沸腾核的偏差在安全限度内。是，在图表上模拟提单事故时，发现在终结提单事故结束后配电不符合限额要求，并且热点超过了RSAC限制。时，有必要使用比当前情况更差的热点因子进一步分析事故以进行模拟计算。果发现，即使操作条件恶化，燃料组件包层和燃料芯块的温度仍然与最终的安全分析报告相对应。全指南。过确认一般关键安全参数和事故特定安全参数，并通过重新分析和重新评估超出公差的关键安全参数的事故，可以判断安全分析报告是否安全。以接受的。燃料循环运行期间测量值和计算值的比较和经验反馈）与启动物理测试数据的比较物理反应堆启动测试和每日定期物理测试验证加油设计文件。于设计和学校计算文件都是基于理论模型和参考理论数据库，因此计算结果与实际测量结果不一致。物理试验阶段，当试验值与设计值之间的偏差超过验收标准时，应首先排除人为误差因子，并排除试验值。此，应检查冷藏装置的状态是否与试验条件不同，以及上述因素是否仍然超出公差范围。先必须暂停实验并将测试结果发送给设计院和专家咨询机构，以确定出现差异的根本原因，并按照规定通知国家主管部门。厂的管理要求。差处理方法严格按照控制单元的物理控制监督要求实施。据相同类型的冷库单元返回，由于在第一个长周期开始时热特性的改变，相关系统可能在主控制室中有报警和动作，包括触发热电偶的温差报警。
且温度测量旁路温度的波动自动作用在控制杆上。些现象的直接原因是，与年度加油相比，改变新燃料组件的位置具有更大的浓缩度和更大的备用反应性意味着核心中的能量分配不是作为年度加油模式的平均值。心组的热电偶输出温度差增加。如，在年度加油系统中，组件热电偶输出的最大温差小于20°C。长周期加油系统中，组件的最大输出温差必须小于在25°C，但理论叠加计算和实际测量可以偏离，以及现场实际测量温度设备有一定的波动范围，可以获得较大的温差在长周期的重装模式的使用寿命开始时。如，在给定机器的第一个长期循环期间，该组条频繁移动并且发生温差警报现象。据这些反馈，在为系统选择提供燃料的下一步中，计算和分析燃料消耗点的出口温度差异是合适的，并期望虽然这可能导致频繁的警报和控制杆的进一步运动，但是显着的寿命和核浪涌因素。
油设计应重新优化，或者应提前通知操作员现象的操作准备情况。论在长周期燃料中加油管理与年度供应管理有着共同的目标。者都旨在选择符合经济和安全要求的加油计划。而，具体的管理过程是非常不同的：由于能源需求的增加，燃料组件装载模式从高泄漏变为低部分泄漏，更高的富集成分是使用，使核特性和热性能发生了变化。据长周期和年供电特性的差异，充分考虑经济和安全因素，基于关键参数选择合理的负荷方案，并使用不同的方法独立计算关键参数计算（计算过程），以检查其合理性的设计值，由于堆芯装载方案的特性的变化，安全分析会超过临界安全参数，这可能需要事故的新示范受参数容差影响，以确保其符合最终的安全和设计标准。存储单元的实际操作过程中，需要更加注意测量值与计算值的计算值的分析和比较，以检查设计之间的一致性。测量的操作条件，然后修复定义的计算模型。述工程的实施反映了供应管理过程的主要工作，高度重视加油方案的选择和优化，重视安全分析的结果和加油过程的回归。厂的实际信息，掌握加油概念的长周期加油周期和年度加油阶段之间的主要差异。可以加深对长漏电和低漏电加油模式的理解，进一步提高加油设计管理能力，有助于提高冷库的性能。
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